趙南陽1，許忠斌1，＊＊，林增榮2，葉如清2，成明祥2
(1．浙江大學(xué)化工機(jī)械研究所，浙江 杭州 310027; 2．德清申達(dá)機(jī)器制造有限公司，浙江 湖州 313200)
摘要：雙曲肘五孔斜排合模機(jī)構(gòu)因其優(yōu)異的運動特性和增力效果在注塑成型領(lǐng)域有著廣泛應(yīng)用。為解決注塑機(jī)合模機(jī)構(gòu)設(shè)計過程參數(shù)眾多、計算復(fù)雜、設(shè)計低效、尋優(yōu)困難等問題，基于開合模過程的運動與受力特性細(xì)節(jié)，對雙曲肘五孔斜排合模機(jī)構(gòu)進(jìn)行數(shù)學(xué)建模，引入有約束非線性優(yōu)化計算，開發(fā)了一套集結(jié)構(gòu)分析計算和多目標(biāo)優(yōu)化的合模機(jī)構(gòu)設(shè)計系統(tǒng)FJTC。該設(shè)計系統(tǒng)可適用于不同注塑機(jī)應(yīng)用場景，可針對行程比(Ks)、增力倍數(shù)(M)、行程比/增力倍數(shù)等不同的需求開展優(yōu)化設(shè)計，大幅提高設(shè)計效率;另可集成在Web端，方便技術(shù)人員開展設(shè)計，滿足了企業(yè)生產(chǎn)實際需求。
關(guān)鍵詞：多功能; 集成系統(tǒng); 合模機(jī)構(gòu); 優(yōu)化設(shè)計; 注塑機(jī); Matlab
注塑機(jī)合模機(jī)構(gòu)按工作原理可分為機(jī)械式、液壓式和液壓機(jī)械組合式三種形式［1］。其中機(jī)械式合模機(jī)構(gòu)利用各種形式的肘桿機(jī)構(gòu)，按結(jié)構(gòu)可分為內(nèi)翻/外翻式五孔斜排雙曲肘合模機(jī)構(gòu)、內(nèi)卷式四孔斜排肘桿合模機(jī)構(gòu)、五孔直排式合模機(jī)構(gòu)等，其中，雙曲肘五孔斜排合模機(jī)構(gòu)(如圖1所示)具有增力效果好、運動特性優(yōu)異、機(jī)構(gòu)緊湊、油路簡單、工作可靠、成本較低等優(yōu)點［1－6］，在鎖模力5～3600t的各類型微注塑機(jī)和大型注塑機(jī)上均取得了廣泛應(yīng)用。
a－合模機(jī)構(gòu)組件 b－合模機(jī)構(gòu)組成
圖 1 典型的雙曲肘五孔斜排合模機(jī)構(gòu)
雙曲肘五孔斜排合模系統(tǒng)的機(jī)構(gòu)參數(shù)較多，不易直觀分析，計算過程也非常復(fù)雜［7-14］。開發(fā)出一套可方便計算合模機(jī)構(gòu)的結(jié)構(gòu)尺寸、提高設(shè)計人員效率和注塑機(jī)設(shè)計水平的新型多功能集成設(shè)計系統(tǒng)是目前國內(nèi)外注塑行業(yè)發(fā)展的迫切需要。華南理工大學(xué)在大量工程經(jīng)驗和理論分析的基礎(chǔ)上建立了一套體系完整、簡潔可靠的肘桿式合模機(jī)構(gòu)工程設(shè)計的數(shù)學(xué)模型［15-16］。但隨著注塑機(jī)品種的多樣化和不同工程應(yīng)用的發(fā)展，該模型需要根據(jù)工程實際進(jìn)行改進(jìn)。北京化工大學(xué)經(jīng)過多年的研究建立了自己的肘桿式合模機(jī)構(gòu)設(shè)計體系并開發(fā)了配套的設(shè)計軟件［6，12，17］，然而，該設(shè)計方法在推導(dǎo)過程中表達(dá)復(fù)雜程度高。臺灣科技大學(xué)射出成形實驗室推出的合模機(jī)構(gòu)設(shè)計過程優(yōu)化系統(tǒng)［18］在富強(qiáng)鑫注塑機(jī)上得到了驗證，該系統(tǒng)部分設(shè)定參數(shù)的表達(dá)和檢驗上與中國大陸有區(qū)別，無法在中國大陸進(jìn)行推廣。針對復(fù)雜的工程應(yīng)用面向多樣化的注塑機(jī)結(jié)構(gòu)，開發(fā)集成化程度高、推導(dǎo)過程簡潔、以國內(nèi)環(huán)境為依托的新一代設(shè)計系統(tǒng)符合當(dāng)下的時代需求，可為合模機(jī)構(gòu)的設(shè)計與優(yōu)化提供理論窗口和技術(shù)支持，具有深遠(yuǎn)的應(yīng)用前景。
本課題組在上述研究的基礎(chǔ)上，將有約束非線性優(yōu)化引入計算模型，結(jié)合速度瞬心法和虛位移原理改進(jìn)修正合模機(jī)構(gòu)運動學(xué)和受力分析理論，開發(fā)了一套集結(jié)構(gòu)分析計算和多目標(biāo)優(yōu)化的集成設(shè)計系統(tǒng)，大大降低了計算的復(fù)雜度，提高了設(shè)計精度。該系統(tǒng)可針對行程比(Ks)、增力倍數(shù)(M)、行程比/增力倍數(shù)等不同的功能需求開展優(yōu)化設(shè)計，可分析肘桿尺寸和夾角對與增力倍數(shù)、動模板與十字頭速度比及動模板加速度等多參數(shù)之間的變化關(guān)系，實現(xiàn)了合模機(jī)構(gòu)多功能集成設(shè)計。
1合模機(jī)構(gòu)運動與受力特性
為了對注塑機(jī)雙曲肘五孔斜排合模機(jī)構(gòu)的參數(shù)進(jìn)行計算，合模機(jī)構(gòu)各桿長、夾角等參數(shù)定義如圖2所示。考慮到雙曲肘五孔斜排合模機(jī)構(gòu)上下對稱的結(jié)構(gòu)，取模板中心線一側(cè)進(jìn)行分析研究［11，19－21］，圖2顯示了雙曲肘五孔斜排注塑機(jī)合模機(jī)構(gòu)開合模的運動簡圖。
圖 2 雙曲肘五孔斜排合模機(jī)構(gòu)開合模運動簡圖
LAA-后模板對稱鉸A的中心距離;LEE-十字頭中心距;LBB-動模板中心距;Sg-油缸行程;Sm-合模行程; M-增力倍數(shù); ΔH-鉸A和鉸B之間的垂直 距離; h-固定鉸A與十字頭鉸座E的垂直距離; h1-鉸座D與十字頭鉸座E的垂直距離;h2-固定鉸A與鉸座D的垂直距離; L1-后連桿AC長度; L2-前連桿CB長度; L3-中間桿AD的長度; L5-中間桿CD的長度; L4-推力桿DE長度; λ-肘長AC和CB的比值; θ-連桿AC和CD的夾角; Φ-連桿DE與水平線的夾角; α-連桿AC和鉸A和B的連線之間的夾角;β-連桿AB和CB之間的夾角; γ-鉸A和B的連線與水平線之間的夾角; C-系統(tǒng)剛度; 腳標(biāo)“1”-開模位置的尺寸角度信息; 腳標(biāo)“0”-最終合模位置的尺寸角度信息。
1. 1 運動分析
鉸座C的移動量可用于表征動模板的合模行程(Sm) ，鉸座E的移動量可用于表征油缸行程 (Sg)。動模板的Sm和Sg的數(shù)學(xué)表達(dá)式［15，22－25］：
Sm=LAB0cosγ0 -LAB1cosγ1 (1)
Sg=L5［cos (γ0+θ)-cos (γ1+α1+θ)］+L4(cos Φ1-cosΦ0) (2)
式中，LAB0-合模時AB間的距離; LAB1-開模時AB間的距離。
LAB0=L1+L2 (3)
LAB1=ΔH/sinγ1 (4)
合模機(jī)構(gòu)行程比( Ks )為:
Ks = Sm/Sg
根據(jù)速度瞬心法［15，18，26］，可以確定計算合模速度(Vm)和速度變化系數(shù)(Kv) :
式中，VB和VE分別表示鉸座B和鉸座E的速度。不計合模機(jī)構(gòu)運動過程中各桿件的變形，動模板加速度(ɑm) 可表示為:
式中，w1-AC 桿的角速度; w2-CB 桿的角速度; w4-ED 桿的角速度; ε1-AC 桿的角加速度。
1.2 受力分析
根據(jù)虛位移原理［15-16］，可以獲得合模機(jī)構(gòu)的增力倍數(shù)(M):
式中，P0-油缸推力; Pm -合模力。可見增力倍數(shù)M隨著α變化，為了便于比較，根據(jù)經(jīng)驗，此處取α=2°時的M作為增力倍數(shù)的參考值。
根據(jù)連桿機(jī)構(gòu)的增力倍數(shù)表達(dá)式可以得到增力倍數(shù)(M)和速度變化系數(shù)(KV)成倒數(shù)關(guān)系，表明了連桿機(jī)構(gòu)的增力和增速是相互矛盾的，因此，需要合理確定增力倍數(shù)以確保機(jī)器性能的綜合性能［15］。
2 合模機(jī)構(gòu)的優(yōu)化設(shè)計
2.1 目標(biāo)函數(shù)
在雙曲肘五孔斜排注塑機(jī)合模機(jī)構(gòu)的設(shè)計過程中，通常會按如下要求對機(jī)構(gòu)進(jìn)行優(yōu)化:1)追求最大行程比，即max{Ks}，其設(shè)計思想是在合模機(jī)構(gòu)活塞行程相同的條件下，使其動模板行程最大，即動模板平均速度最大。此目標(biāo)函數(shù)有利于提高注射成型機(jī)的啟閉模效率，提高空循環(huán)次數(shù)，縮短成型周期;2)追求最大增力倍數(shù)，即max{M}，追求增力倍數(shù)有利于提高合模力，降低能耗，并且有助于提高產(chǎn)品質(zhì)量; 3)追求多目標(biāo)優(yōu)化，即max{Ks，M}，其設(shè)計思想是選擇合適的技術(shù)指標(biāo)參數(shù)，以確保機(jī)構(gòu)性能整體最優(yōu)。目標(biāo)函數(shù)的表達(dá)式如式(14)所示:
F ( x) = － ( x1 n1 K +x2 n2 M) ( 14)
式中，x1和x2分別代表合模機(jī)構(gòu)的行程比( K s ) 和增力倍數(shù)( M)的權(quán)重系數(shù)，需根據(jù)實際情況調(diào)整，本文中x1 = 1，x2 = 1/18; n1和n2表示優(yōu)化目標(biāo)定位系數(shù)，為布爾量。
2.2 設(shè)計變量
設(shè)計變量是優(yōu)化設(shè)計過程中重要的參數(shù)，需要綜合考慮: 1)難度和計算量；2)機(jī)構(gòu)的綜合性能兩個指標(biāo)［17］。雙曲肘五孔斜排注塑機(jī)合模機(jī)構(gòu)結(jié)構(gòu)復(fù)雜，參數(shù)較多，并且要排除相互干涉的參數(shù)。經(jīng)綜合分析，最終確定 L1、L2、L4、L5、h、γ0、θ七個參數(shù)為設(shè)計變量。
X=［L1，L2，L4，L5，h，γ0，θ］
=［X1，X2，X3，X4，X5，X6，X7］ ( 15)
2. 3 約束與邊界條件
雙曲肘五孔斜排注塑機(jī)合模機(jī)構(gòu)的約束條件包括性能約束條件和幾何約束條件。為了避免雙曲肘合模機(jī)構(gòu)各部件的自鎖和干涉現(xiàn)象，需要對合模機(jī)構(gòu)后連桿L1與前肘桿L2的長度比λ、行程比Ks、增力倍數(shù)M、臨界鎖模角αL、初始角α1和φ1、后連桿長度L1、A鉸座與B鉸座之間的距離 (LAB1)進(jìn)行約束:
式中，Δ1-連桿L1兩肘相對間隙; Δ2-銷孔A和B孔壁間實體最小間距; DC-鉸C銷軸襯套外徑; DA-鉸A銷軸襯套外徑。
在不同影響收斂的前提下，設(shè)計變量的邊界條件需根據(jù)具體的結(jié)構(gòu)設(shè)計參數(shù)進(jìn)行確定，本文的實例中邊界條件為:
3 實例分析
3.1 結(jié)構(gòu)化設(shè)計與優(yōu)化設(shè)計
以1300 kN大行程比雙曲肘五孔斜排注塑機(jī)的合模機(jī)構(gòu)為例對該多功能集成系統(tǒng)開展驗證。依次進(jìn)行：拉桿設(shè)計、連桿設(shè)計、銷軸及襯套設(shè)計、模板設(shè)計、桿件長度及相關(guān)角度設(shè)計、約束條件檢查及驗算等。
初始化參數(shù)如表1所示，合模機(jī)構(gòu)拉桿模板等結(jié)構(gòu)件的材料選擇見表2所示，開展結(jié)構(gòu)化設(shè)計，獲得可行的桿件結(jié)構(gòu)參數(shù); 隨后開展優(yōu)化設(shè)計，得到的結(jié)構(gòu)化設(shè)計結(jié)果與優(yōu)化設(shè)計結(jié)果，如表3所示，其中優(yōu)化圓整主要對后連桿AC、前連桿AB以及中間桿AD的水平與垂直距離進(jìn)行近似。
表1 初始化參數(shù)
表2 結(jié)構(gòu)件材料
表 3 結(jié)構(gòu)化設(shè)計和優(yōu)化設(shè)計結(jié)果
由表3可得，本集成系統(tǒng)設(shè)計可對雙曲肘五孔斜排注塑機(jī)合模機(jī)構(gòu)拉桿、連桿長度以及各桿件間的夾角進(jìn)行精確計算。本案例中，保證合模行程Sm為625mm不變，對原有的結(jié)構(gòu)參數(shù)開展優(yōu)化。以行程比Ks為優(yōu)化目標(biāo) (n1=1，n2=0)，在保證增力倍數(shù)合理的同時，行程比由1.524上升至1.589，行程比得到提高。L1和L2的總和由784mm降至752mm，降低了4%，可以在保證機(jī)構(gòu)有效功能的同時，降低機(jī)器的長度，減少占地面積。以增力倍數(shù)M為優(yōu)化目標(biāo)( n1=0，n2=1) ，合模機(jī)構(gòu)L1和L2的總和由784mm降至752mm，降低制造成本，提高空間利用率。增力倍數(shù)M由23. 54增至29. 53，增長了25. 4%，降低了能耗，優(yōu)化效果顯著。
3. 2 速度比分析
圖3表示合模過程中原設(shè)計方案與優(yōu)化方案中動模板與十字頭之間的速度比Kv隨著合模行程的變化曲線。由圖可知，動模板運動過程經(jīng)歷了“慢-快-慢-快”的過程，合模前的增速使合模機(jī)構(gòu)形成預(yù)應(yīng)力，確保前后模具間的鎖緊配合。按行程比Ks優(yōu)化的結(jié)果與原設(shè)計方案相比，在合模行程小于100mm時速度比差別較小，最大速度比由2.55增至2.56，優(yōu)化后整個過程的合模平均速度有所提高，模具的開合模過程啟動更加迅速，且模具速度波動與原設(shè)計相比變化較小，按行程比 Kv優(yōu)化后的合模機(jī)構(gòu)有助于提高生產(chǎn)效率。按增力倍數(shù)M優(yōu)化后的合模機(jī)構(gòu)速度比 Kv 降低，合模行程小于100mm與合模行程大于450mm時，速度比顯著低于原設(shè)計方案，最大速度比降低至2.36，平均速度降低，速度波動程度基本不變，合模機(jī)構(gòu)運動過程更加平穩(wěn)，有效緩解前后模之間的沖擊作用。
圖3 速度比 K v 曲線
圖4顯示了各優(yōu)化方案與原設(shè)計方案的動模板加速度變化規(guī)律。按行程比Kv優(yōu)化后的動模板加速度am曲線在合模啟動時最為陡峭，加速效果最明顯，在合模行程為180mm附近出現(xiàn)零點，隨后合模機(jī)構(gòu)開始減速。以增力倍數(shù)M為優(yōu)化目標(biāo)的動模板加速度am曲線最為平滑，機(jī)構(gòu)在合模啟動和終了時加速度為0，合模過程中加速度在合模行程為250mm時出現(xiàn)零點，出現(xiàn)零點的過程也最遲緩，合模運動過程中啟停最平穩(wěn)，沖擊更小。
圖4 動模板加速度am曲線
3. 4 增力倍數(shù)分析
圖5顯示了優(yōu)化方案由原設(shè)計方案的增力倍數(shù)M曲線。以行程比 Ks為優(yōu)化目標(biāo)的合模機(jī)構(gòu)的增力倍數(shù)M(α=2°) 有所降低，從23.54降至19.98，降低了15%，提高行程比的同時，保證了增力倍數(shù)有效取值。以增力倍數(shù)M為優(yōu)化目標(biāo)的合模機(jī)構(gòu)增力倍數(shù)M(α=2°) 上升至29.44，提升27%，降低能源的消耗，優(yōu)化效果顯著。
圖5 增力倍數(shù)M曲線
3. 5 合模機(jī)構(gòu)設(shè)計系統(tǒng)Web平臺部署
利用Matlab配套的MatlabWebAppServer對本多功能集成設(shè)計系統(tǒng)進(jìn)行Web端部署，使用者可以在不安裝Matlab的情況下，在Web端進(jìn)行設(shè)計計算，極大地便利了設(shè)計人員，系統(tǒng)在Web端運行界面如圖6所示。
圖 6 多功能集成設(shè)計系統(tǒng)主頁
4 結(jié)論
本文詳細(xì)分析了雙曲肘五孔斜排注塑機(jī)合模機(jī)構(gòu)的運動與受力特性，結(jié)合合模過程的運動學(xué)和動力學(xué)特性細(xì)節(jié)，對合模機(jī)構(gòu)工作過程進(jìn)行建模分析，推導(dǎo)改進(jìn)了合模機(jī)構(gòu)的行程比Ks、速度比Kv、動模板的加速度am、增力倍數(shù)M的計算過程，降低了計算的復(fù)雜度，為注塑機(jī)雙曲肘五孔斜排注塑機(jī)合模機(jī)構(gòu)的多功能集成設(shè)計系統(tǒng) (FJTC系統(tǒng)) 的開發(fā)提供了理論基礎(chǔ)。
開發(fā)的雙曲肘五孔斜排注塑機(jī)合模機(jī)構(gòu)的多功能集成設(shè)計系統(tǒng) (FJTC系統(tǒng)) 實現(xiàn)了合模機(jī)構(gòu)的結(jié)構(gòu)設(shè)計、優(yōu)化設(shè)計及Web端應(yīng)用的集成整合。該系統(tǒng)的應(yīng)用將有效改進(jìn)注塑機(jī)合模機(jī)構(gòu)的運動特性，降低合模保壓過程能耗，提高合模機(jī)構(gòu)運動的精度和平穩(wěn)性，也有利于提高注塑制品的質(zhì)量和延長注塑設(shè)備的使用壽命。經(jīng)相關(guān)企業(yè)的應(yīng)用實踐檢驗，它在增力倍數(shù)的改善與設(shè)備尺寸的降低上也有顯著的效果，對新型高性能注塑機(jī)的開發(fā)具有重要的應(yīng)用價值。
參考文獻(xiàn)
［1］ 王興天．注塑工藝與設(shè)備［M］.北京: 化學(xué)工業(yè)出版社，2009:460-592．
［2］ LEI C J，YU J H，ZHAN H F，et al． Multi-objective op- timization design for double toggle clamping unit of injection molding machine［J］. Applied Mechanics and Materials，2012，1968 (201-202)：15-19．
［3］ HUANG M S，NIAN S C，CHEN J Y，et al． Influence of clamping force on tie-bar elongation，mold separation，and part dimensions in injection molding［J］.Precision Engi-neering，2018，51: 647-658．
［4］ ZHAO N Y，LIAN J Y，WANG P F，et al． Ｒecent pro- gress in minimizing the warpage and shrinkage deformations by the optimization of process parameters in plastic injection molding: A review ［J］．The International Journal of Advanced Manufacturing Technology，2022，120: 85-101．
［5］ 王喜順，屈長龍． 注塑機(jī)曲肘式合模機(jī)構(gòu)彈性動力分析與優(yōu)化［J］.塑料工業(yè)，2015，43 ( 3) : 68-75．
［6］ 趙世超，鑒冉冉，謝鵬程，等． 注塑機(jī)合模技術(shù)探討與發(fā)展［J］．塑料，2018，47 ( 2) : 75-78．
［7］ LIN W Y，HSIAO K M ． Study on improvements of the five-point double-toggle mould clamping mechanism ［J］． Proceedings of the Institution of Mechanical Engineers，Part C: Journal of Mechanical Engineering Science，2004，218 (7) : 761-774．
［8］PAＲK S，BAE J，JEON Y，et al．Optimal design of toggle-linkage mechanism for clamping applications ［J］． Mechanism Machine Theory，2018，120: 203-212．
［9］ 康玉輝，千紅濤． 基于 ADAMS 的注射機(jī)雙曲肘合模機(jī)構(gòu)研究［J］． 塑料科技，2019，47 ( 12) : 108-111． KANG Y H，QIAN H T． Ｒesearch on double-toggle clam- ping mechanism of injection molding machine based on AD-AMS ［J］．Plastics Science and Technology， 2019， 47 ( 12) : 108-111．
［10］ 申軍偉． 基于MATLAB軟件GUI技術(shù)的雙曲肘合模機(jī)構(gòu)優(yōu)化程序設(shè)計［J］．機(jī)械研究與應(yīng)用，2019，32 ( 4) : 173-174．
［11］ 申軍偉，程珩． 基于關(guān)聯(lián)特性的注塑機(jī)合模機(jī)構(gòu)運動特性研究 ［J］.中國塑料，2013，27 (4) : 90-94．
［12］ 王詩強(qiáng)，謝鵬程，何雪濤，等． 基于MATLAB 的注塑機(jī)合模機(jī)構(gòu)優(yōu)化設(shè)計及系統(tǒng)開發(fā)［J］.工程塑料應(yīng)用， 2013，41 ( 5) : 54-57．
［13］ 郭永增． 基于多軟件協(xié)同的電動合模機(jī)構(gòu)的優(yōu)化［J］．橡塑技術(shù)與裝備，2020，46 ( 22) : 46-49．
［14］ 于盛睿，凌妍，鄒佳勇，等．全電動注射機(jī)位置系統(tǒng)的回零算法設(shè)計與實現(xiàn)［J］.工程塑料應(yīng)用，2020，48 ( 11) : 85-90．
［15］ 馮良為． 五孔斜排雙曲肘合模機(jī)構(gòu)的運動和力分析［J］. 塑料科技，1996 (4) : 35-38．
［16］ 馮良為，岑運福．注射成型機(jī)五孔直排式合模機(jī)構(gòu)的運動和力學(xué)特性分析［J］.種橡膠制品，2002，23 (2) : 40-42．
［17］ 熊萬春．曲肘式合模機(jī)構(gòu)的結(jié)構(gòu)參數(shù)優(yōu)化［D］．北京:北京化工大學(xué)，2008．
［18］ HUANG M S，LIN T Y，F(xiàn)UNG Ｒ F．Key design param- eters and optimal design of a five-point double-toggle clam- ping mechanism［J］． Applied Mathematical Modelling， 2011，35(9) : 4304-4320．
［19］付琳，歐宇，唐承輝，等． 全電動注塑機(jī)設(shè)備合模機(jī)構(gòu)結(jié)構(gòu)優(yōu)化［J］.塑料科技，2021，49 (7) : 121-123．
［20］ 張友根． 注塑機(jī)肘桿合模機(jī)構(gòu)彈性變形關(guān)聯(lián)特性的研究［J］． 塑料制造，2011 ( 5) : 72-79．
［21］ 鐘士培． 注塑機(jī)雙曲肘合模機(jī)構(gòu)運動仿真研究［J］． 裝備制造技術(shù)，2010 ( 3) : 6-7．
［22］ LI X W，JIN Z M ，ZHANG Y J，et al． Kinematic cal- culation analysis of micro injection molding machine with double-toggle clamping mechanism based on MATLAB［C］ / /2nd International Conference on Electronic and Me-chanical Engineering and Information Technology ( EMEIT ) ， Netherlands: Atlantis Press， 2012: 1746-1750
［23］ 董凌波，張哲衍，李國平，等． 基于最小速比偏差的注塑機(jī)雙曲肘合模機(jī)構(gòu)優(yōu)化設(shè)計［J］．寧波大學(xué)學(xué)報 ( 理工版) ，2021，34 (1) : 39-44．
［24］ 劉曉彬，楊于光，董力群，等． 基于遺傳算法的全電動注塑機(jī)雙曲肘內(nèi)翻式合模機(jī)構(gòu)優(yōu)化設(shè)計［J］.塑料， 2016，45 (5) : 17-21．
［25］ 王國寶，程珩，李福，等． 注塑機(jī)雙曲肘合模機(jī)構(gòu)的優(yōu)化設(shè)計研究［J］.工程塑料應(yīng)用，2011，39 (5) : 87-90．
［26］ BALASUBＲAMANYAM C， SPANDANA K Ｒ， AJAY M S，et al． Optimization approach for synthesis of 5 point double toggle mechanism ［J］.International Journal on In- teractive Design and Manufacturing ( IJIDeM ) ，2017，11 ( 4) : 839-850．
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